DE2923471C2 - - Google Patents
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf eine Rundsteueranlage
nach dem Oberbegriff des Anspruches 1 sowie auf ein Verfahren
zum Betrieb einer Rundsteueranlage nach dem Oberbegriff
des Anspruches 7.
Rundsteueranlagen werden zur Steuerung von Stromverbrauchern
in Wechselstromversorgungsnetzen eingesetzt, insbesondere
dort, wo ein Lastabwurf bei Spitzenlastzuständen
erforderlich ist. Auch zur Steuerung von Relais, Straßenbeleuchtungen,
Schaufensterbeleuchtungen, Verkehrsampelanlagen
und dgl. können Rundsteueranlagen verwendet
werden.
Aufgrund der sich ändernden Lasten in Wechselstromversorgungsnetzen
ist es wünschenswert, einzelne Stromverbraucher,
wie Pumpanlagen, Warmwasseraufbereitungsgeräte und
dgl. selektiv steuern zu können. Hierzu sind Rundsteueranlagen
zur selektiven Steuerung des Lastabwurfs vorgesehen,
die darüber hinaus noch für andere Funktionen herangezogen
werden können. Eine umfassende Darstellung der
Lastabwurfstechnologie unter Verwendung von Rundsteueranlagen
ist der Zeitschrift "Proceedings of the Institute
of Electrical and Electronic Engineers of America", Band
67, Heft 2, Februar 1979, Seiten 241 ff. unter dem Titel
"Electric Power Load Management: Some Technical, Economic,
Regulatory and Social Issues" sowie der Zeitschrift "BBC-
Nachrichten", 1977, Heft 6, Seiten 239 bis 246 unter dem
Titel "Zentrale Leit- und Übertragungstechnik für Rundsteuersysteme"
zu entnehmen.
Aus der Zeitschrift "Elektrizitätswirtschaft 77" (1978),
Heft 10, Seiten 352 bis 357 ist eine gattungsgemäße Rundsteueranlage
bekannt, die als Tonfrequenzanlage ausgebildet
ist. Ein Tonfrequenzgenerator speist über einen
Ankopplungstransformator ein Tonfrequenzsignal in das Netz
ein; über hochselektive Filter wird das Tonfrequenzsignal
im Rundsteuerempfänger ausgesiebt und anschließend zur Ausführung
von Schaltbefehlen ausgewertet. Die DE-AS 15 63 212
zeigt eine ähnlich aufgebaute Anlage. Derartige Rundsteueranlagen
sprechen auf eine verhältnismäßig große Bandbreite
des Tonfrequenzsignals an, wobei ein Bereich von
±5% nicht unüblich ist. Eine derart große Bandbreite der
Antwortsignale gibt jedoch oft nicht die erforderliche Sicherheit
gegen ein unerwünschtes Ansprechen auf Störsignale
und verringert darüber hinaus die in einem verhältnismäßig
schmalen Signalfrequenzbereich benutzbare Anzahl von Kanälen.
Ferner hat sich gezeigt, daß das Tonfrequenzsignal
eines Rundsteuersenders sowohl zeitlich als auch temperaturabhängig
leicht variieren kann, was zu Störungen führt
und die Sicherheit gegen Fehlfunktionen durch Störsignale
vermindert.
Auch die aus "Elektrodienst" 4/73, Seiten 16 und 17 bekannte
Rundsteueranlage arbeitet mit einem vom Sender abgegebenen
Tonfrequenzsignal, das über Schwingkreise in die Mittelspannungsebene
des Wechselstromnetzes eingespeist wird.
Der Eingangskreis im Empfänger filtert das Tonfrequenzsignal
aus und führt es gleichgerichtet einem Decoder zu, der
bei vorgegebenem Impulsbild einen Schaltbefehl auslöst.
Auch diese Rundsteueranlage spricht auf eine große Bandbreite
des Tonfrequenzsignals an, so daß keine große Störsicherheit
erzielt werden kann.
Zur Schaltung von Straßenbeleuchtungen ist bereits vorgeschlagen
worden ("Data Transmission over Distribution
Systems", Electrical Times, 12. März 1970), durch Einschalten
einer großen Last Spannungsverzerrungen hervorzurufen,
deren Zeitfolgen vom Empfänger ausgewertet werden.
Obwohl dieser Vorschlag zu befriedigenden Ergebnissen
führt, ist die hierfür erforderliche Anlage teuer und muß
derart große Ströme schalten, daß die Anlage stets bis an
die obere Leistungsgrenze ausgelastet ist.
Aus der US-PS 34 88 517 ist eine Rundsteueranlage bekannt,
deren Steuersignale als Gleichstromsignale dem Wechselstromnetz
überlagert werden. Hierzu ist insbesondere vorgeschlagen,
einen Kondensator über einen Thyristor an das
Wechselstromnetz zu koppeln und in bestimmten Phasenlagen
zu zünden, wodurch Steuerimpulse in vorbestimmten Phasenlagen
des Wechselstromnetzes überlagert werden. Die mit dem Sender
synchronisierten Empfänger werden durch die Gleichstrompulse
unmittelbar angesteuert.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine gattungsgemäße
Rundsteueranlage derart weiterzubilden, daß bei
geringer Empfängerbandbreite Signale mit geringer Amplitude
weitgehend störsicher zur Schaltung von Verbrauchern verwendet
werden können.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß nach den kennzeichnenden
Merkmalen des Anspruches 1 oder des nebengeordneten Anspruches 7
gelöst.
Da sowohl die Sendefrequenz als auch die Steuerfrequenz aus
der Netzfrequenz abgeleitet und starr mit ihr gekoppelt
sind, ist eine synchrone Abstimmung von Sender und Empfänger
leicht erzielbar. Durch die Verwendung von Synchrongleichrichtern
im Empfänger ist die übertragene Signalfrequenz
gleich der filtercharakteristischen Frequenz des Empfängers,
wobei aufgrund dieser Übereinstimmung nur sehr
niedrige Signalpegel zur störsicheren Schaltung der Verbraucher
notwendig sind. Ferner wird durch die erfindungsgemäße
Signalaufbereitung im Empfänger Phasenunabhängigkeit
erzielt, wobei der Empfänger als sehr schmalbandiges Filter
arbeitet (er besitzt zum Beispiel etwa 1/20 der effektiven
Empfängerbandbreite eines Rundsteuerempfängers). Aufgrund
der geringen Empfängerbandbreite kann ein Signal mehrere
Frequenzen enthalten, welche so nahe beieinander liegen,
daß in den Empfängern eine Reihe von Bauelementen für sämtliche
Signalfrequenzen gleich sein können, wobei die unterschiedlichen
Frequenzen für einen Binärcode mittels Frequenzverschiebung
benutzt werden können.
Die geringe Empfängerbandbreite ermöglicht zudem eng beieinander
liegende Signalfrequenzen für unterschiedliche
Empfänger, so daß in einem vorgebbaren Frequenzbereich mehr
Kanäle schaltbar sind als bei bekannten Rundsteueranlagen.
Aus Tietze/Schenk "Halbleiter-Schaltungstechnik", Springer-
Verlag Berlin, Heidelberg, New York, 3. Auflage 1974, Seiten
628 bis 637 und Wozencraft/Jacobs "Principles of
Communication Engineering", John Wiley & Sons Inc., New
York, London, Sydney, 1967, Seiten 516 und 517 sind zwar
die theoretischen Grundlagen einzelner Teile des Empfängers
der erfindungsgemäßen Rundsteueranlage bekannt. So zeigt
Tietze/Schenk die Verwendung eines Synchrongleichrichters
zur selektiven Amplitudenmessung in einem vorgegebenen Frequenzband
und Wozencraft/Jacobs zeigt einen Empfänger mit
Sinus-Cosinus-Demodulator, deren Ausgangssignale multipliziert
und anschließend addiert werden, um Phasenunabhängigkeit
zu erzielen. Eine Anwendung dieser theoretischen
Grundlagen der Nachrichtentechnik bei Rundsteueranlagen in
der erfindungsgemäßen Ausbildung zeigen diese Literaturstellen
jedoch nicht.
Weiterbildungen der erfindungsgemäßen Rundsteuersenderanlage
sind in den weiteren Ansprüchen 2 bis 6 angegeben. Das
erfindungsgemäße Verfahren nach Anspruch 7 ist vorteilhaft
mit den Merkmalen der Ansprüche 8 und 9 ergänzbar.
Ausführungsbeispiele der Erfindung werden anhand der Zeichnungen
näher erläutert. Es
zeigen
Fig. 1 ein Prinzipschaltbild einer erfindungsgemäßen
Rundsteueranlage,
Fig. 2 ein Blockschaltbild der bei der Rundsteueranlage
nach Fig. 1 vorgesehenen Sendersteuerung,
Fig. 3 ein Prinzipschaltbild einer grundsätzlichen Ausführungsform
des bei der Rundsteueranlage
nach Fig. 1 vorgesehenen Senders,
Fig. 4 ein Prinzipschaltbild eines Senders nach Fig. 3
in erweiterter Ausführung,
Fig. 5 ein Zeitdiagramm zur Veranschaulichung der
Beziehung zwischen der Spannung und dem Laststrom
des bei der Rundsteueranlage gemäß Fig. 1 vorgesehenen
Senders,
Fig. 6 ein Blockschaltbild einer ersten Ausführungsform
eines bei der Rundsteueranlage nach Fig. 1 vorgesehenen
Empfängers,
Fig. 7 ein Prinzipschaltbild der bei dem Empfänger
benutzten Grundschaltung eines Synchrongitters,
Fig. 8 ein Blockschaltbild einer weiteren Ausführungsform
eines bei der Rundsteueranlage gemäß Fig. 1 vorgesehenen
Empfängers mit zwei integrierten
Schaltkreisen, von denen der eine integrierte
Schaltkreis ein Mikroprozessor ist, und
Fig. 9 ein Schaltbild des bei dem Empfänger gemäß
Fig. 8 vorgesehenen, in integrierter Schaltungstechnik
ausgebildeten Synchronfilters.
Bei den beschriebenen Ausführungsbeispielen
wird die sequentielle Verzerrung der Netzspannung verwendet,
um die Stromverbraucherlasten eines elektrischen
Wechselstromversorgungsnetzes zu steuern. Diese Verzerrungen
werden über Hochspannungsleitungen und Verteilertransformatoren übertragen
und treten zwischen dem spannungsführenden Leiter und
dem Nulleiter jeder Phase am Verbraucherstandort auf.
Der Signalgeber der Rundsteueranlage
verzerrt die normale Netzspannung mit einer Wiederholfrequenz,
welche aus der Netzfrequenz abgeleitet und mit
dieser starr gekoppelt ist sowie ein nicht ganzzahliges Vielfaches
der Netzfrequenz ist. Vorzugsweise liegt diese Frequenz
im Bereich zwischen 200 und 400 Hz und beträgt beispielsweise
237,037 Hz entsprechend dem Ausdruck × 50.
Um eine Anzahl getrennt identifizierbarer Kanäle zu haben,
wird ein Mehrbit-Kode verwendet, wobei eine Vielzahl von Übertragungsfrequenzen
(im Ausführungsbeispiel drei Übertragungsfrequenzen)
verwendet werden, um eine Kodierung mittels
Frequenzverschiebung (Telegrammkodierung) durchführen
zu können.
Bei den nachstehend beschriebenen Ausführungsbeispielen wird
ein 11-Bit-Kode zur Erzielung von 256 getrennten Kanälen (das
sind 128 Ein-Aus-Kanäle) verwendet. Jedes Bit wird durch Übertragung
des Signals auf einer ausgewählten Frequenz über eine
Zeitspanne von 0,8 Sek. erzeugt, was bei 11 Bit zu einer Gesamtübertragungszeit
von 8,8 Sek. führt. Durch Verwendung
der ersten beiden Bits des Kodes ausschließlich für den Kanal 0
kann ein Eilsignalkanal gebildet werden. Die normale
Zeitdauer zur Aussendung eines Befehls auf diesem Kanal beträgt
eine Sekunde und ist für den Lastabwurf in Notfällen
vorgesehen.
In Fig. 1 ist ein Prinzipschaltbild der erfindungsgemäßen Anlage
gezeigt, bei der eine dreiphasige
Hochspannungsleitung 10 von z. B. 66 kV einen Umsetzertransformator
11 speist, welcher die Spannung
für Verteilerzwecke auf z. B. 11 kV herabsetzt und über eine
dreiphasige Speiseleitung 12 einen Verteilertransformator 13 speist,
an dessen Ausgang ein Wechselstrom-Verbrauchernetz
14 angeschlossen ist, welches eine Vielzahl von
Empfängern 15 aufweist. Die dargestellte Anlage umfaßt
ferner eine
Sendersteuerung 18, welche Thyristoren 19 mit Zündimpulsen
ansteuert. Wie aus den Fig. 3 und 4 ersichtlich, speist
jedes antiparallel geschaltete Paar Thyristoren 19 einen
Kondensator 20 und eine damit in Reihe geschaltete Induktivität
21, wobei der Kondensator 20 und die Induktivität 21 eine
LC-Last für jede der Netzphasen darstellen. Diese LC-Last
wird mittels eines Sendertransformators 22 auf die 11-kV-Speieseleitung
12 transformiert, was eine einfache
Ankopplung an die 11-kV-Leitung des Transformators 11 darstellt. In
den Fig. 3 und 4 stellen die mit 24 bezeichneten Wechselstromgeneratoren
die Kraftwerksgeneratoren dar, während die
Induktivität 25 die Quellenimpedanz der Netzleitungen
(Ls) darstellt.
Anhand des Blockschaltbildes
nach Fig. 2 ist die Sendersteuerung nachstehend erläutert. Die Netzfrequenz des Versorgungsnetzes
wird auf die Leitung 28 zugeführt, während auf einer
Steuerleitung 29 über einen Schalter oder dergleichen ein
Steuerbefehl zugeführt ist. Dieser Steuerbefehl
startet eine Taktsteuerung 30,
die die über die Leitung 28 zugeführte
Netzfrequenz als Referenz für sämtliche Taktfunktionen
verwendet und die Logikfunktion eines Frequenzselektionsgliedes
31 steuert, welches über einen Handschalter 32 in Betrieb
gesetzt wird, um mit Hilfe eines 11-Bit-Kodes eine Kanalselektion
durchzuführen.
Die Ausgänge des Frequenzselektionsgliedes 31 (Leitungen 33,
34 und 35) steuern einen programmierbaren Frequenzteiler 36
und bestimmen, welche von drei Frequenzen ausgesendet
wird. Der programmierbare Frequenzteiler wird über eine Verbindungsleitung
von einem phasenstarr gekoppelten Frequenzsynthesizer
38 mit einer synthetisierten Frequenz gespeist,
welche im Ausführungsbeispiel das 256fache der
Netzfrequenz von 50 Hz, also 12 800 Hz beträgt. Der Frequenzsynthesizer
38 benutzt als Referenzfrequenz die Netzfrequenz von 50 Hz
über die Leitung 28 und ist mit dieser starr gekoppelt. Der programmierbare Frequenzteiler 36
teilt die synthetisierte Frequenz von 12 800 Hz
entweder durch 54, 57 oder 60, um Frequenzen von 237,04 bzw.
224,56 bzw. 213,33 Hz zu erzeugen, welche nachfolgend
mit fC 3, fC 2 bzw. fC 1 bezeichnet sind.
Es ist von Vorteil, Frequenzen zwischen 200 und 300 Hz zu
verwenden, da dann aufgrund der kapazitiven Belastung des
Versorgungsnetzes weniger Signalleistung verloren geht.
Durch Verwendung von drei eng beieinanderliegen Frequenzen
können für sämtliche Frequenzen die gleichen LC-Bauteile
verwendet werden, so daß sich lediglich die Steuerfrequenz
ändert.
Die von dem Frequenzleiter 36 selektierte Frequenz wird
über die Zündschaltungen 39 den Steuerelektroden der Thyristoren
19 jeder der drei Netzphasen zugeführt.
Der von den Thyristoren 19 erzeugte Stromverlauf I ist in
Fig. 5 zusammen mit der Netzspannung V anhand eines entsprechenden
Zeitdiagrammes veranschaulicht.
Da der Sendertransformator 22 (Fig. 3, 4) durch
die Serienschaltung der Induktivität (Luftspule) 21 und der Kapazität (Kondensator)
20 belastet ist und dieser Serien-LC-Kreis durch die beiden antiparallel
geschalteten Thyristoren 19 geschaltet
wird, fließt der Laststrom I nicht kontinuierlich,
sondern besitzt den in Fig. 5 veranschaulichten Verlauf mit
einer Ausschaltperiode zwischen jeweils zwei aufeinanderfolgenden
Stromimpulsen. Diese Ausschaltperiode wird dadurch erzielt,
daß die Resonanzfrequenz des LC-Kreises 20, 21 größer
gewählt wird als das 1,15fache der Steuerfrequenz fC 3, fC 2
bzw. fC 1, mit der die Thyristoren gezündet werden. Die tatsächliche
Resonanzfrequenz ist unkritisch, so daß es nicht
erforderlich ist, kritisch abgestimmte Bauteile
zu verwenden. Die Ausschaltperiode ist für eine erfolgreiche
Wirkungsweise des Senders unentbehrlich und begünstigt einen
konstruktiv einfachen Aufbau des Senders. Die Pause zwischen
den Impulsen bewirkt, daß der LC-Kreis 20, 21 aus dem Netz
Energie aufnimmt, wodurch der Schwingkreis stets aufs neue
angeregt und die erzeugte Schwingung aufrecht erhalten bleibt.
Der Beginn jedes Stromimpulses wird durch die Zündung des
einen oder des anderen Thyristors mit Hilfe der Steuerfrequenz,
welche die Signalfrequenz ist, gesteuert. Die Thyristoren
werden gelöscht, sobald der betreffende Laststromimpuls
zu Null wird.
Da die Quellenimpedanz des Versorgungsnetzes (d. h., die Quellenimpedanz
25 der Wechselstromgeneratoren 24 bezüglich der
11-kV-Leitung) meist vollständig induktiv ist, führt der mit
I 2 in den Fig. 3 und 4 bezeichnete, von der oszillierenden
Last 20, 21 reflektierte Strom zu einer Spannungsverzerrung
auf der 11-kV-Leitung und damit auf der Speiseleitung 12
(Fig. 1), welche nach dem Induktionsgesetz der zeitlichen
Änderung des Stroms proportional ist:
Damit wird auf der 11-kV-Speiseleitung 12 eine Spannung mit
der gleichen Frequenz wie der Strom erzeugt.
Der Pegel der in der Grundschaltung des Senders gemäß Fig. 3
erzeugten Schwingung ist in der Praxis schwierig vorherzusagen,
da er von der Größe des durch die Sekundärwicklung
des Transformators 22 und die Induktivität 21 hervorgerufenen Schaltungswiderstandes
abhängig ist. Es ist daher von Vorteil,
wenn die Schwingung in dem LC-Kreis 20, 21 verstärkt wird,
um die Schwingungsamplitude zu steuern, wenn in dem Lastkreis
ein höherer Widerstand zugelassen wird (d. h., weniger
Kupfer in den Windungen der Induktivitäten) und wenn die
Kapazitäten besser genützt werden, da diese die teuersten
Senderbauteile sind. Wie bei der Ausführungsform des Senders
gemäß Fig. 4 hervorgeht, wird mit Hilfe eines kleinen,
auf niedriger Spannung arbeitenden Verstärkertransformators 42 zusätzliche
Energie in den Oszillatorkreis injiziert, wobei
vier, selektiv gezündete Thyristoren 19 benötigt werden,
damit der Verstärkertransformator 42 stets die Schwingungen anregt
bzw. unterstützt. Zur Steuerung der Schwingungsamplitude
ist in Fig. 4 ein einstellbarer Dämpfungswiderstand 43 vorgesehen,
welcher parallel zu dem LC-Kreis 20, 21 angeordnet
ist.
Die Amplitude der für eine zuverlässige und sichere Betriebsweise
erforderlichen Signalspannung liegt bei etwa 0,4%
der Netzspannung, wobei die Empfänger auf einen Schwellwertpegel
von 0,1% gesetzt werden.
Zur Signalerfassung und -dekodierung wird
ein Empfänger gemäß den Fig. 6 und 7 verwendet.
Zur Signalerfassung sind bei dem Empfänger 15 gemäß Fig. 6
Synchronfilter 49 vorgesehen, die gemäß Fig. 7 aus einem
Paar CMOS-Umschaltern 46 bestehen, die mit der
Signalfrequenz gesteuert werden und zwischen einem RC-Glied
bestehend aus einem Widerstand 47 und einem Kondensator 48
angeordnet sind.
Die Steuerfrequenz für die Umschalter 46 muß in dem Empfänger
in gleicher Weise wie in dem Sender synthetisiert werden und
ist daher ebenfalls mit der Netzfrequenz von 50 Hz starr gekoppelt.
Mit Hilfe der CMOS-Umschalter 46 wird die Signalspannung
synchron gleichgerichtet und liegt in Form einer
Gleichspannung an dem Kondensator 48 an. Der momentane Wert
dieser Gleichspannung ändert sich in Abhängigkeit von der
Phasenbeziehung zwischen der Steuerfrequenz des Synchronfilters
und dem ankommenden Signal. Bei Gleichphasigkeit wird
das Signalmaximum empfangen, während bei einer Phasenverschiebung
von 90° das empfangene Signal Null ist.
Das erfaßte Signal folgt der Gleichung
V = A · sin (ω t + R),
wobei A eine die Maximalamplitude des Signals darstellende
Konstante,
ω die Kreisfrequenz und
R der Phasenwinkel zwischen dem Signal und der Steuerfrequenz des Synchronfilters
R der Phasenwinkel zwischen dem Signal und der Steuerfrequenz des Synchronfilters
sind.
Entsprechend der vorstehenden Beziehung erfolgt bei einer
Phasenverschiebung Null eine Vollweggleichrichtung
und eine Glättung des Signals, wodurch
ein Gleichspannungsmittelwert von V C1 = A/π/2 erzielt wird.
Bei vorhandener Phasenverschiebung ergibt sich der Gleichspannungsmittelwert
zu
Durch Verwendung eines zweiten, gegenüber dem ersten Synchronfilter
um 90° phasenverschobenen Synchronfilters ergibt
sich ein weiterer Gleichspannungsmittelwert zu
Durch Quadrierung der Mittelwerte V C1 und V C2 und Summierung
der Quadrate ergibt sich der Ausdruck
Die vorstehende Summe ist somit unabhängig von dem Phasenwinkel R .
Aus diesem Grund besteht der Signalerfassungsteil
des Empfängers aus zwei Synchronfiltern
49, welche mittels einer der übertragenen Signalfrequenz
identischen, synthetisierten Frequenz um 90° gegeneinander
phasenversetzt gesteuert werden. Das Ausgangssignal
der beiden Synchronfilter 49 ist normalerweise gleich Null,
solange, bis ein ankommendes Signal erfaßt wird. Sobald ein
Sendersignal anliegt, treten an den Kondensatoren
der Synchronfilter Gleichspannungen auf, da die Synchronfilter
das ankommende Signal synchron gleichrichten. Die
Gleichspannung am Kondensator jedes Filters wird
gemessen, quadriert und zu der quadrierten Gleichspannung
am Kondensator des anderen Filters addiert. Diese
phasenunempfindliche Filtermethode der Signalerfassung
besitzt eine Reihe von Vorteilen beim Betrieb der Empfänger:
- 1. sie ist hoch selektiv bei der Frequenzdiskrimination mit einer 3-dB-Bandbreite von etwa 1 Hz und führt daher zu einer hohen Unterdrückung aller anderen Frequenzen einschließlich des weißen Rauschens auf der Netzleitung aufgrund sich ändernder Lasten (die 3-dB-Bandbreite ist die Bandbreite bei dem halben maximalen Signalpegel);
- 2. sie erfordert keinerlei kritisch abgestimmte Bauelemente und damit auch keine Langzeitstabilität, und
- 3. aufgrund der sehr schmalbandigen Signalantwort kann ein sehr geringer Signalpegel ohne Beeinträchtigung der Zuverlässigkeit oder Sicherheit verwendet werden.
Zur Gewährleistung einer sicheren Übertragung wird eine Kodierung
mittels Frequenzverschiebung (Telegrammkodierung) benutzt.
Im Ausführungsbeispiel findet ein 11-Bit-Kode
Verwendung, wobei eine logische "1" oder eine logische "0"
des Kode durch eine von drei eng benachbarten Übertragungsfrequenzen
repräsentiert wird. Bei Verwendung dreier Sendefrequenzen
f C1, f C2 und f C3, von denen die Frequenz f C1 die
tiefste Frequenz und die Frequenz f C3 die höchste Frequenz
ist, findet die nachstehende allgemeine Regel Anwendung.
Das erste Bit des Kode wird stets auf die Frequenz f C3 gelegt
und als Start-Bit bezeichnet. Die Erfassung dieses Start-
Bits durch den Empfänger veranlaßt diesen, den Rest des Kode
zu suchen. Eine logische "1" des Kode wird durch die höhere
der beiden restlichen Frequenzen repräsentiert, während eine
logische "0" durch die tiefere der beiden restlichen Frequenzen
repräsentiert wird. Dies bedeutet, daß jedes aufeinanderfolgende
Bit des Kode stets durch eine andere Frequenz
als das vorangegangene Bit repräsentiert wird. Diese Regel
ermöglicht eine bessere Bit-Trennung und -Identifizierung.
Das zweite Bit des Kode wird für einen Schnellausschaltbefehl
im Falle eines Lastabwurfs bei Notfällen reserviert.
Wenn das zweite Bit als logische "1" gesendet wird, wird der
Schnellausschaltbefehl sofort erkannt und die Empfänger
sprechen hierauf
an. Bei allen anderen Kodes, in denen das zweite Bit eine
logische "0" ist, werden die Empfänger im Suchzustand für
den restlichen Kode gehalten.
Bei diesen anderen Kodes wird das dritte Bit stets als logische
"0" gesendet und wird daher als "Halte"-Bit bezeichnet.
Dieses Halte-Bit ermöglicht es dem Empfänger, den richtigen
Setzzustand zum Suchen des restlichen Kode einzunehmen.
Und zwar muß der Empfänger seine Synchronfilter-Steuerfrequenz
für jedes Bit des Kode in Übereinstimmung mit dem in
ihm einprogrammierten Kanalzahlkode richtig setzen. Bei Übereinstimmung
zwischen dem übertragenen Signal und dem im
Empfänger programmierten Kode erregt der Empfänger einen
bistabilen Umschalter, welcher eine externe Last steuert.
Insgesamt ist eine Anzahl von 128 Ein-Ausschaltkanälen verfügbar,
wobei gegebenenfalls bei sämtlichen dieser Kanäle
ein Ansprechen auf den Schnellausschaltkode erzielt werden
kann.
Wie aus Fig. 6 ersichtlich ist, kann der Empfänger 15 in
sechs getrennte Funktionsblöcke wie folgt untergliedert werden:
einen Frequenzsynthesizer 50, Synchronfilter 49, einen Signalmeß-, Auswerte- und Schwellwertdetektor 51, eine Dekoder- und Synthesizersteuer-Logik 52, einen bistabilen Umschalter 53 und eine Spannungsversorgung 54.
einen Frequenzsynthesizer 50, Synchronfilter 49, einen Signalmeß-, Auswerte- und Schwellwertdetektor 51, eine Dekoder- und Synthesizersteuer-Logik 52, einen bistabilen Umschalter 53 und eine Spannungsversorgung 54.
Der Frequenzsynthesizer 50 besteht aus einem herkömmlichen
PLL-Multiplizierglied mit nachgeschaltetem programmierbaren
Teiler, um die erforderlichen drei Frequenzen zu selektieren.
Der Signalmeß- und -auswertedetektor 51 kann in analoger
Form aus analog arbeitenden Multipliziergliedern, einem
Summationsverstärker und einem Komparator zur Schwellwerterfassung
aufgebaut werden. Alternativ hierzu ist es
auch möglich, das Eingangssignal zu digitalisieren und die
gesamte Auswertung und Schwellwerterfassung digital durchzuführen.
Diese Möglichkeit stellt eine bevorzugte Ausführungsform
des Empfängers 15 dar und ist in Fig. 8
veranschaulicht. Die Ausführungsform gemäß Fig. 8 benützt
zur Durchführung der Signalmessung, der Signalauswertung
und der Schwellwerterfassung einen einfachen Ein-Chip-Mikroprozessor
56, welcher dem Detektor 51 bei der Ausführungsform
gemäß Fig. 6 entspricht. Der Mikroprozessor 56 führt
ferner die Logikfunktionen des Dekoders 52 sowie die Frequenzsynthesefunktion
des Frequenzsynthesizers 50 bei der Ausführungsform
gemäß Fig. 6 durch. Hierdurch gestaltet sich die
Hardware-Ausführung des Empfängers 15 äußerst einfach. Diese
Hardware-Ausführung besteht aus einem handelsüblichen integrierten
Schaltkreis 60, welcher die Synchronfilter-Funktion
sowie die Analog-Digitalwandlung übernimmt, sowie aus dem
ebenfalls in integrierter Schaltkreistechnik ausgeführten
Mikroprozessor.
Der ferner
noch vorgesehene bistabile Umschalter 58 ist mit einer solchen
Steuerelektronik ausgerüstet, daß er direkt von dem
Mikroprozessor 56 angesteuert werden kann. Beide für die Bauteile
56 und 60 vorgesehenen integrierten Schaltkreise werden
in CMOS-Technik hergestellt, um die benötigte Leistungsaufnahme
auf einem Minimum zu halten. Hierdurch kann eine
sehr einfache Spannungsversorgung verwendet werden, die aus
einem kapazitiven Teiler, einem Gleichrichter und einem Regler
besteht und unmittelbar an das Versorgungsnetz angeschlossen
ist. Damit läßt sich der Empfänger bei Serienfertigung
ohne irgendwelche
kritischen, thermisch stabilen Bauteile mit engen
Toleranzen aufbauen.
In Fig. 8 speist die mit 59 bezeichnete Spannungsversorgung
das Synchronfilter-IC 60 teilweise direkt und teilweise über
Widerstände 71, während sie den Mikroprozessor 56 über einen
Widerstand 61 speist. Die Widerstände 71 stellen die Eingangswiderstände
der beiden Synchronfilter
der integrierten Schaltung 60 dar. Das korrelierte Signal
in Form eines Impulses variabler Breite wird über die Leitung
62 dem Mikroprozessor 56 zugeführt. Über die Leitung 72 kann
in den Mikroprozessor 56 über eine Tastatur ein Programm
eingelesen werden.
Die von dem integrierten Schaltkreis 60 gemäß Fig. 8 übernommenen
Funktionen sind in Fig. 9 schematisch veranschaulicht.
Der Umformer 63 zur Umformung einer Gleichspannung
in ein pulsbreitenmoduliertes Impulssignal wird von den Ausgangsfiltern
zweier Differenzverstärker 64 und 65 gespeist,
die ihrerseits von CMOS-Schaltern 67 bzw. 68 gespeist werden.
Die CMOS-Schalter 67, 68 werden über einen Phasenteiler 69
von der in dem Mikroprozessor 56 synthetisierten und über
die Leitung 73 übertragenen Frequenz gesteuert. Die Schalter
67 und 68 liegen über jeweils einen Vorwiderstand R an den
240 V-Netzanschlüssen 70.
Wie vorstehend bereits erwähnt wurde, kann die
Rundsteueranlage zur Fernsteuerung beliebiger Stromverbraucher
benutzt werden, beispielsweise zum Lastabwurf bei
Spitzenlastzuständen, zum Steuern von Warmwasseraufbereitungsgeräten,
zum Ein- und Ausschalten von Beleuchtungen,
Pumpen oder dergleichen, zur Steuerung von Ampelanlagen und
zu anderen Zwecken. Die Anzahl der erfüllbaren Funktionen
kann durch Erhöhung der Anzahl der in dem Kode übertragenen
Bits bzw. der Anzahl der übertragenen Frequenzen beliebig
vergrößert werden.
Claims (17)
1.1 Rundsteueranlage zum unabhängigen Schalten von
elektrischen Verbrauchern in einem Wechselstromnetz,
1.2 mit einem an das Netz angekoppelten, aus dem Netz
gespeisten Sender,
1.3 dessen Frequenz der Netzspannung überlagert wird, und
1.4 mit an das Netz angekoppelten Empfängern,
1.5 die von der Frequenz des Senders angesteuert sind und
Verbraucher schalten,
dadurch gekennzeichnet,
- a) daß die Sendefrequenz von der Netzfrequenz abgeleitet und mit dieser starr gekoppelt ist,
- b) daß die Sendefrequenz durch eine Folge von Signalverzerrungen der Netzspannung gebildet ist und
- c) daß der Empfänger (15) eine Detektorschaltung mit zwei Synchrongleichrichtern (49, 60) aufweist,
- d) daß die Synchrongleichrichter mit einer von der Netzfrequenz abgeleiteten und mit dieser synchron und starr gekoppelten Steuerfrequenz
- e) um 90° gegeneinander phasenverschoben gesteuert sind,
- f) daß der Ausgang jedes Synchrongleichrichters mit einem Quadrierglied verbunden ist und
- g) daß die Quadrierglieder auf ein gemeinsames Summierglied aufgeschaltet sind.
2. Rundsteueranlage nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß die Signalfrequenz eine
Unharmonische der Netzfrequenz und höher als diese
ist.
3. Rundsteueranlage nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß der Sender einen Frequenzsynthesizer
(38) zum Multiplizieren der Netzfrequenz
mit einer ersten, ganzen Zahl und wenigstens
einen dem Frequenzsynthesizer (38) nachgeschalteten
Frequenzteiler (36) zum Dividieren der multiplizierten
Netzfrequenz durch eine zweite ganze Zahl aufweist,
wobei die zweite ganze Zahl kleiner ist als
die erste Zahl.
4. Rundsteueranlage nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet, daß der Sender drei Frequenzteiler
zur Erzeugung drei verschiedener Signalfrequenzen
aufweist, die ein auf Frequenzverschiebung
beruhendes Kodiersystem (Telegrammkode) bilden.
5. Rundsteueranlage nach einem der Ansprüche 1
bis 4, mit mindestens einem Paar antiparallel geschalteter
Thyristoren (19), deren Steuerelektroden
mit einer Sendersteuerung (18) zum Einstellen der
Zündfrequenz der Thyristoren (19) verbunden sind und
mit einem Transformator (22) zum Ankoppeln des Senders
an das Wechselstromnetz,
dadurch gekennzeichnet, daß der Sender ferner eine
Serienschaltung aus einer Induktivität (21) und einer
Kapazität (20) aufweist und die Zündfrequenz unter
dem Wert der Resonanzfrequenz liegt.
6. Rundsteueranlage nach einem der Ansprüche 1
bis 5,
dadurch gekennzeichnet, daß jeder Synchrongleichrichter
einen zwischen einem Widerstand (47, R) und einem
Kondensator (48, C) angeschlossenen CMOS-Umschalter
(46, 67, 68) aufweist, deren Steuereingang mit dem
Ausgang eines die Phasenverschiebung bildenden Phasenteilers
(69) verbunden ist (Fig. 7, 9).
7.1 Verfahren zum Betrieb einer Rundsteueranlage,
die zum unabhängigen Schalten von Verbrauchern in
einem Wechselstromnetz vorgesehen ist,
7.2 und einen an das Netz angekoppelten Sender,
7.3 dessen Frequenz der Netzspannung überlagert ist,
7.4 sowie an das Netz angekoppelte Empfänger mit jeweils
hochselektiven Filtern aufweist,
7.5 die in Abhängigkeit von der empfangenen Senderfrequenz
einen Verbraucher schalten,
gekennzeichnet durch die folgenden Schritte:
- a) die Sendefrequenz wird aus der Netzfrequenz abgeleitet und mit dieser starr gekoppelt,
- b) die Sendefrequenz wird in Form einer sequentiellen Verzerrung der Netzspannung dem Wechselstromnetz aufgegeben,
- c) im Empfänger wird ein Filter aus zwei Synchrongleichrichtern angeordnet,
- d) aus der Netzfrequenz wird eine Steuerfrequenz abgeleitet, die starr und synchron mit der Netzfrequenz gekoppelt ist,
- e) die Synchrongleichrichter werden mit der Steuerfrequenz um 90° gegeneinander phasenverschoben gesteuert, wobei ein an einem Synchrongleichrichter anliegendes Eingangssignal in ein Gleichstromausgangssignal umgewandelt wird,
- f) jedes Gleichstromausgangssignal wird quadriert,
- g) die quadrierten Gleichstromausgangssignale werden aufsummiert und das Summensignal zum Schalten eines Verbrauchers ausgewertet.
8. Verfahren nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet, daß das erzeugte Signal auf
drei verschiedene Frequenzen in Form eines Telegrammkodes
übertragen wird.
9. Verfahren nach Anspruch 7 oder 8,
dadurch gekennzeichnet, daß das erzeugte Signal in
Form einer Serie von Impulsen mit dazwischenliegenden
Ausschaltperioden des Senders übertragen wird.
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